某跨河桥分东、西两幅，每幅桥跨径为32+46+36=114m，桥宽均为12.1m，中间隔离带宽2.5m，全桥宽26.7m，桥梁面积为3 043.8m ^[2]。

　　 全桥共计20根钻孔灌注桩、4根墩柱、4座承台，上部结构为单箱双室连续预应力混凝土箱梁。(1),(4)轴为每单幅桥3根钻孔灌注桩，直径1.2m、桩长15m，上接桥台，桥台上设板式橡胶支座;(2),(3)轴为每单幅桥2根钻孔灌注桩，直径1.8m，桩长18m，上接承台(长×宽×高=8.2m×3.4m×2.5m)，承台上接直径2m墩柱，墩柱与箱梁采取刚接。河道断面为现浇混凝土衬砌的梯形复式断面，河底高程为46.980m，现况水深2m。河底宽20m，河面宽25m，河道上口宽36m。桥梁中线由缓和曲线及圆曲线组成，与河道夹角为48.85°。

　　 桥区地质情况:在两岸地表以下3m范围内为杂素填土，杂素填土下面为厚1m左右的亚黏土，亚黏土层下面是厚40cm左右的细砂层，下面至现况河底为卵石层，成分以火山岩、沉积岩为主，呈亚圆形，一般粒径3～8cm，最大粒径16cm，充填30%～40%的砂砾。

　　 为确保箱梁施工安全及临时支架的整体稳定性，须对桥区范围内的地基进行处理。河两岸绿地部分需将该处下挖2m清表，开挖完成后，把表面平整后铺垫60cm厚砂砾料，并碾压夯实。左、右岸河坡形式对称，现以左岸为例进行说明。现况河底高程为46.980m，岸上开挖后高程为49.600m，回填砂砾料后高程为50.000m，高差为3.02m。清除表面浮土后在坡脚处砌筑365mm厚砖墙，墙高1.52m，墙顶高程为48.500m。墙体与坡面间回填砂砾料至高程48.300m，然后浇筑20cm厚C20混凝土，形成宽3.5m(3步排架)的平台。沿平台外侧再砌筑1道365mm厚砖墙至高程50.000m，墙体与岸坡间用优质黄土回填密实。

　　 河床分为2部分，上游30m河底为固化土河床，经多年河水浸泡后已不能满足施工需要，故将其全部清除，露出河底原状土，在其上浇筑20cm厚C25混凝土作为支架基础。清除河床底部需先设置围堰，围堰可采用双排9m拉森钢板桩布置，中间填素土，上部用砂袋封顶，围堰顶标高应高于河道汛期最高水位0.5m。

　　 围堰分为2块区域设置，中间留出航道。航道下河床处理可在一侧围堰施工完毕后进行。围堰设置完后进行清淤及抽水工作，随后浇筑混凝土作为支架基础。围堰内下方采用素土回填，分层夯实，上部浇筑混凝土。四周应设置排水沟，不使场地积水。

　　 门洞部分的基础在紧贴围堰支架处，凿除原河底混凝土及固化土后浇筑60m×2m×50cm C20混凝土条形基础，基础下的原状土先清除表面淤泥质土，后进行分层回填夯实处理。

　　 基槽开挖地段河道内承台基坑共有4个，受力尤为关键，故基础承载力要求较高，为保证承载要求，采用密级配砂砾料回填，分层夯实并取样，每层虚铺厚度控制在20～30cm，然后浇筑混凝土垫层。

　　 采用I50b，间距20cm，净跨度11.4m;工字钢上为间距10cm的10cm×10cm木方，上为箱梁底模板。

　　 碗扣架为纵向×横向×竖向。步距分别为:门洞工字钢下为30cm×30cm×60cm，中支点横梁下为60cm×60cm×120cm，箱梁底为90cm×60cm×120cm，翼板下为90cm×90cm×120cm。

　　 G_混凝土:钢筋混凝土重度取26kN/m ^[3];G_活:施工人员、施工料具荷载取2.5kN/m ^[2];G_振:振捣混凝土对水平模板产生的荷载取2.0kN/m ^[2];G_倾:倾倒混凝土对水平模板产生荷载取2.0kN/m ^[2];木方自重:8kN/m ^[3];胶合板自重:12kN/m ^[3];碗扣架单根承载力:[σ]=25kN。

　　 总长L=16m，高h=50.0cm，腿宽b=16.0cm，腿厚t=2.0cm，腰厚d=1.4cm。

　　 查工具手册得:I_x=48 600cm ^[4],W_x=1 940cm ^[3],A=139.3cm²。

　　 工字钢每延米重101.504kg，工字钢弹性模量E=2.06×10⁵MPa。

　　 I50b长16m，净跨11.4m，工字钢间距20cm。计算时，按净跨为12m单跨简支梁进行验算，取12m×0.2m为计算单元，计算简图如2所示。

　　 箱梁下钢筋混凝土每平方米自重:[12.46×1.8-(1.4+1.6)×1.855-3.4×1.38×2+0.75×0.15×4]×26/8.75=23.56k N/m²。

　　 活荷载:2.5×12×0.2=6kN。

　　 倾倒及振捣荷载:(2+2)×12×0.2=9.6kN。

　　 钢筋混凝土重:23.56×12×0.2+0.5×1.8×0.2/sinα×26=62.85kN。

　　 模板重:12×0.01×12×0.2+8×0.05×12×0.2=1.248kN。

　　 木方重:8×0.25×12×0.2=4.8kN。

　　 I50b重:1.015×12=12.18kN。

　　 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4进行验算，则有:

　　 抗剪验算如下。

　　 最大剪力:

　　 剪应力:

　　 抗弯验算如下。

　　 最大弯矩:

　　 弯曲应力:

　　 挠度验算如下。

　　 经核算，工字钢在荷载作用下各项力学指标均满足要求。

　　 30cm×30cm支架及河底地基承载力验算如下。

　　 假设上一步计算中的荷载均匀分布，且经过支架传递的荷载均匀分布在两侧2m宽的条形基础范围内。现取长16m、宽10m为计算单元，该单元与河道中心为正交。按平均分配两侧各2m宽范围进行承载验算。

　　 活荷载:2.5×10×16=400kN。

　　 倾倒及振捣荷载:(2+2)×10×16=640kN。

　　 箱梁钢筋混凝土重:23.56×10×16×1=3 769.6k N。

　　 模板重:G_模=12×0.012×10×16+8×0.05×10×16=83.2kN。

　　 木方重:G_木=8×0.25×10×16=320kN。

　　 I50b重:G_I50b=1.015×16×50=812kN。

　　 条形基础混凝土重:26×10×2×0.5×2=520kN。

　　 顶托[12重:12.06×10×9.8×14=16.55kN。

　　 碗扣架重计算如下。

　　 用于验算的10m长的范围内，共有34×6根竖向支柱，分7层，顶层和底层分别是KTC-75型顶托重9.69kg,KTZ-75型底托重8.5kg;中间5层为LG-60型竖杆，每根重4.05kg;横向连接为HG-30型横杆，每根重1.67kg。

　　 竖杆总重:34×6×5×2×4.05=8 262kg;横杆总重:(33×6×5×2+34×5×5×2)×1.67=6 145.6kg;顶托总重:34×6×2×9.69=3 953.52kg;底托总重:34×6×2×8.5=3 468kg。

　　 碗扣架总荷载:

　　 则有:

　　 最大计算承重荷载为:8 210.336/(4×10)=205.26kN/m ^[2]。排架基础为原状砂砾料。查《市政工程施工手册》，中密砂砾的[σ]=400kPa，河底地基承载力可满足箱梁支架承重荷载要求。尽管如此，在基础处理完成后进行静载试验，以确保施工安全。

　　 30cm×30cm间距碗扣架单根承载力验算(按11根/m ^[2]立杆):205.26/11=18.66kN<[σ]=25kN，立杆强度满足要求。

　　 60cm×60cm间距碗扣架单根承载力验算:

　　 满足施工要求。

　　 90cm×60cm间距碗扣架单根承载力验算:

　　 满足施工要求。

　　 经核算，碗扣架步距承载力均满足施工要求。

　　 按有关工程施工手册，提供的轻便触探试验锤击数与地基容许承载力对比如下:锤击数分别为15,20,25,30击，对应的容许承载力[R]分别为100,140,180,220kN/m ^[2]。

　　 按最不利情况考虑，选取60cm×60cm支架步距进行地基承载力验算，则理论地基承载力最大值为:14.9/0.36=41.4kN/m ^[2]。

　　 由上文可知，只要最小锤击数>15击即可完全满足箱梁支架承重荷载要求。经地基轻便触探试验，最小锤击数均为19击，岸坡地基承载力满足要求。

　　 跨河桥临时支架采用满堂红钢管碗扣式支架，钢管、碗扣架、工字钢等材料进场验收要查验和保存生产许可证、产品合格证、检测报告等有关资料，并委托有资质检验机构进行检验，杜绝不合格产品。

　　 1)碗扣架平面跨门洞段采取沿河道为横轴、垂直于河道为纵轴的正交矩阵布置，其余部分与河道斜交布置，横向、纵向设45°剪刀撑。

　　 支架横×纵×竖向间距为:(1)一般部位60cm×90cm×120cm;(2)跨河门洞30cm×30cm×120cm;(3)墩柱处中支点横梁下60cm×60cm×120cm。支架宽度大于桥宽4m。

　　 2)支架底托下垫5cm厚木板(或15cm×15cm木方)，顶托上为横向15cm×15cm木方，其上顺桥向布置10cm×10cm木方，间距60cm，其上再满铺5cm厚木板+1.2cm厚竹胶板。木方与木方、木方与木板均采用钢钉连接固定。

　　 3)跨河门洞处，加密碗扣架作为竖向支撑，底托下垫5cm厚木板(或15cm×15cm木方)，顶托上横向布置(顺水流方向)[12，上面沿垂直于河道中线方向布置长16m的I50b横梁，间距20cm。

　　 桥梁第1,3跨设计预拱度2cm，第2跨设计预拱度2.5cm。

　　 箱梁支架施工预拱度包括因素为基础压缩沉陷值、碗扣架压缩值、荷载弹性变形值等。

　　 施工预拱度与箱梁设计预拱度叠加后形成最终预拱度，施工中按此控制。以下为施工预拱度经验参考值:(1)支架荷载作用下弹性变形忽略不计;(2)满布式支架的非弹性变形底托与木板为1mm，方钢与木板为2mm，木楔为2mm，合计5mm;(3)支架基底的永久变形5mm。

　　 经过叠加后的各跨最终预拱度如下。

　　 1)第1,3跨施工预拱度取1cm，加上设计预拱度形成最终预拱度为3cm。

　　 2)第2跨经计算跨河工字钢计算挠度为2.63cm，充分考虑设计预拱度、施工预拱度及以往施工经验，综合调整后取第2跨最终预拱度为4cm。

　　 在钢筋和模板全部加载后，按已加载量和变形量的关系曲线进行二次调整。

　　 支架高程控制如下:预拱度按二次抛物线分配好后进行支架高程调整，由测量人员进行控制，施工人员按给定的数据先进行可升降顶托的调高控制，然后采用插木楔方法进行高程调整。

　　 地基处理完成后，结合主体结构施工进度，为争取工期，由(1),(4)轴桥台向中间开始搭设支架，到达河坡时，转为过河门洞施工，然后由内向外施工。

　　 1)过河门洞施工门洞支架为加密碗扣架(30cm×30cm×120cm)，底托下垫15cm×15cm木方，顶托横向(顺水流方向)布置[12，然后垂直于水流方向布置I50b。槽钢与工字钢之间采用木楔调整高程并防止滑移。现况水面高程为48.996m，门洞工字钢底高程为51.773m，门洞基础顶面高程为46.980m，门洞总高为4.793m，门洞净高为2.777m，满足通航要求。工字钢采用50t起重机吊装，起重机施工时就位于桥的东南方向，紧邻河坡。同时，在河底架设门式起重机，借助门式起重机进行过渡，然后在河西岸人工用吊链进行接力，实现人工配合机械作业，使工字钢到达指定位置。工字钢就位后，与下面的[12点焊连接，然后工字钢两两间用钢筋连接在一起。

　　 2)碗扣架施工施工时在支架底托下垫15cm×15cm木方，以提高支架整体稳定性及使基础受力均匀。碗扣架搭设时，确保位置准确、安装牢固，必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻位置以上2步。河坡处跨砖墙位置时必须计算出适当步距，根据情况可增设扣件杆数，横杆在同一平面可错开搭设，保证支架整体受力稳定。在横、纵向每4步设置45°剪刀撑，提高整体稳定性。

　　 3)支架验收支架按施工顺序搭设完成后，请监理及质量监督部门验收合格后方可投入使用。

　　 4)支架搭设及使用过程中注意事项因该河有通航要求，因此临时支架在施工及使用过程中安全至关重要。施工过程中设专人检查并维护支架安全，发现问题及时处理，并立刻停止施工进行整改，消除隐患后再继续施工。

　　 本文通过该跨河桥临时支架的科学设计与精确计算，工程项目临时支架非常稳定，保证了主体桥梁的施工安全，达到既满足桥梁主体工程的施工需要以及通航要求，又节约工程成本的目的。