早强型高延性水泥基复合材料制备及其性能研究
0 引言
高延性水泥基复合材料 (high ductility cementitious composites, HDCC) 是一种具有典型应变硬化特性的纤维增强水泥基复合材料体系, 具有较好的韧性、抗冲击性和多微裂缝 (无害裂缝) 扩展等特征, 其韧性行为
结构加固修复的目的是恢复或改善其原有功能或特殊功能、延长服役寿命的重要途径。最新综述文献
1 试验研究
1.1 试验原料
水泥为唐山某公司生产的R·SCA42.5 快硬硫铝酸盐水泥;聚乙烯醇纤维选用3种, 分别记为PVA1 (进口) 与PVA2 (国产) 及PVA3 (国产) , 性能如表1所示;细骨料为70目洁净石英砂;硼砂来自国药集团化学试剂有限公司;辅助胶凝材料、减水剂及其他助剂均为江苏苏博特新材料股份有限公司自行制备。
表1 PVA 纤维物理力学性能指标
Table 1 Physical and mechanical properties of PVA fiber
纤维 |
直径/ μm |
长度/ mm |
抗拉强 度/MPa |
弹性模 量/GPa |
极限 伸长率/% |
PVA1 | 42 | 12 | 1 500 | 40 | 7 |
PVA2 | 30~40 | 12 | ≥1 300 | >35 | 8~10 |
PVA3 | 37~40 | 12 | 1 350 | 32 | 8~10 |
表2 HDCC配合比
Table 2 Mix proportion of HDCC
编号 | W/B |
硫铝∶辅助胶酸 盐水泥材料 |
砂率 |
减水 剂/% |
消泡 剂/% |
增稠组 分/% |
缓凝 剂/% |
纤维体 积率/% |
备注 |
Y1 | 0.33 | 11∶1 | 0.35 | 0.58 | 0.05 | 0.14 | 0.3 | 1.5 | PVA1 |
Y2 | 0.33 | 11∶1 | 0.35 | 0.58 | 0.05 | 0.14 | 0.3 | 1.5 | PVA2 |
Y3 | 0.33 | 11∶1 | 0.35 | 0.58 | 0.05 | 0.14 | 0.3 | 1.5 | PVA3 |
注:减水剂等组分是以胶凝材料为基准的质量百分比, 纤维为体积率
1.2 HDCC搅拌工艺
试件制作流程为:①先将水泥、辅助胶凝材料、石英砂和功能性组分混合干拌2~3min 至各颗粒组分间混合均匀;②然后将溶有减水剂的水加入, 低速搅拌2~3min 以获得均匀流动的浆体;③在低速搅拌的同时手工缓慢加入短切PVA纤维, 纤维完全加入后, 快速搅拌1~2min 以确保纤维能够均匀分散在浆体中;④搅拌完成后分2层浇筑试件, 成型完毕, 用透明塑料薄膜覆盖试模表面以防水分蒸发。
1.3 性能测试
1) 凝结时间
依据GB/T1346—2011《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》中凝结时间测定方法测定浆体初凝、终凝时间。
2) HDCC的基本力学性能测试
按照 GB/T17671—1999《水泥胶砂强度检验方法 (ISO法) 》, 对6组不同配合比、不同龄期的抗折、抗压强度进行测定。
3) 四点弯曲测试
试验采用试件为15mm×75mm×300mm薄板, 标准养护至28d, 参照JSCE-SF4 标准, 利用万能力学试验机进行测试, 加载方式为按位移加载, 加载速率为0.5mm/min。
采用美国FEI 公司生产的QUANTA 250 扫描电镜对水化产物在纤维表面的黏附状况进行观察。
2 试验结果与分析
2.1 纤维种类对应变硬化的影响
根据前期工作优选1组配合比, 但此时未考虑早期强度的控制, 因此未添加早强剂, 试验配合比如表2所示。
从HDCC的力学性能看 (见表3) , 进口纤维PVA1增强HDCC的抗折强度要略高于2种国产的PVA纤维, 这得益于其更好的力学性能。3种纤维对HDCC的抗压强度无明显差异化影响。
表3 HDCC力学性能 (24h龄期)
Table 3 Mechanical properties of HDCC (24h age) MPa
编号 | 抗折强度 | 抗压强度 |
Y1 | 18.31 | 38.21 |
Y2 | 16.61 | 39.28 |
Y3 | 16.90 | 37.34 |
从表4与图1可以看出, 在相同配合比下, 进口纤维PVA1增强HDCC的弯曲荷载极大值与对应的跨中位移均大于其他2种纤维, 特别是跨中位移分别达到其他2种纤维的2.65, 2.22倍, 表现出较大的变形能力。这可能得益于PVA1经过特殊的涂层处理, 与水化产物之间合理的界面化学黏结力, 增大界面间摩擦黏结力, 使纤维在受载时更容易出现滑移拔出, 而不是被拉断, 从而增大跨中位移值 (见图2) 。而PVA2与PVA3 2种纤维本身未经表面处理, 其良好的亲水性导致过强的化学黏结力, 纤维在荷载条件下难以滑移而被拉断, 导致在位移较小时其承载力下降。从扫描电镜照片可以看出, 由于PVA系列纤维的亲水性, 水化产物在3种纤维表面的黏附量均较多, 无法直观定性或定量地描述差异性, 如图3所示。
表4 HDCC的荷载-位移特性 (24h龄期)
Table 4 Load-displacement relationship of HDCC (24h age)
编号 | 弯曲荷载极大值/N | 荷载极大值跨中位移/mm |
Y1 | 330.54 | 8.07 |
Y2 | 268.23 | 3.04 |
Y3 | 309.85 | 3.64 |
2.2 缓凝剂对凝结时间的影响
硫铝酸盐水泥混凝土由于具有快硬早强的特性, 难以泵送, 只能采用传统的现场配制方法, 因此只在一些特定的冬期施工或抢修抢建工程中有所使用, 限制了硫铝酸盐水泥的推广和应用。在添加高体积率纤维的HDCC中, 其流动性更难以调控, 为了保持其较长的施工时间, 加入硼砂缓凝剂延长其凝结时间。常见的缓凝剂有葡萄糖酸钠、酒石酸、柠檬酸、硼酸、硼砂和三聚磷酸钠等
本文使用硼砂作为缓凝剂, 在其他组分不变的前提下, 随着缓凝剂用量的增加初凝时间逐渐显著增加, 但终凝与初凝之间的时间差变化不大。当缓凝剂用量为0.3%时, 初凝时间可以达到60min, 具备了将HDCC进行砂浆喷射机喷射施工的可行性, 如表5所示。
表5 缓凝剂用量对凝结时间的影响
Table 5 The influence of the dosage of retarder on the setting time
编号 | 缓凝剂用量/% | 初凝时间/min | 终凝时间/min |
Y4 | 0.15 | 13 | 17 |
Y5 | 0.23 | 34 | 43 |
Y6 | 0.30 | 60 | 65 |
2.3 早强剂对HDCC早期强度的影响
文献
表6 早强剂用量对早期强度的影响 (2h龄期)
Table 6 Effect of early strength agent dosage on early strength (2h age)
编号 | 早强剂用量/% | 抗折强度/MPa | 抗压强度/MPa |
Y7 | 0.3 | 11.32 | 21.26 |
Y8 | 0.5 | 14.00 | 18.29 |
Y9 | 0.7 | 14.77 | 21.21 |
2.4 工程示范应用
早强型HDCC材料具有早强、合适的施工开放时间及多缝开裂特性, 适用于多种结构的修复, 已经成功应用于国内某桥梁箱梁内侧壁的补强加固, 具体流程包括:结构评估→加固方案设计→箱梁内侧壁凿毛→钢绞线与钢筋的布设与固定→喷洒界面剂→HDCC的分层喷射施工→抹面收光、养护。主要流程如图4所示。经后期跟踪, HDCC未见任何裂缝, 较好地对箱梁实现了结构补强。
图4 HDCC修复加固桥梁箱梁侧壁主要流程
Fig.4 Main process of repair and reinforcement box girder side wall of bridge with HDCC
3 结语
在结构修补对材料提出抗裂、增韧的大背景下, 制备的早强型HDCC的24h龄期抗折与抗压强度均分别超过了16, 37MPa, 同时表现出多缝开裂的韧性;进口PVA纤维增强HDCC表现出更大的弯曲荷载极大值与对应的跨中位移, 国产2种PVA纤维的弯曲荷载极大值相当, 跨中位移均小于进口纤维增强体系。缓凝剂有效延长了凝结时间, 为后期的喷射施工提供了足够的开放时间。早强剂则提高了HDCC的抗折强度。HDCC材料在某桥梁箱梁侧壁补强修补中成功应用, 取得了良好的抗裂与增韧效果, 预计将有良好的工程效益与应用前景。
参考文献
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